qEk=5αmax GK/A=5×0.12 GK/A ，qE=1.3qEK。
(3)铝合金板有限元分析计算
采用结构计算软件STAAD对铝板进行分析计算，模型和计算结果如图20，21所示，经计算分析铝合金板强度和挠度均符合设计要求。
图19 塔楼单元式幕墙标准大样图
图20 铝合金板有限元分析计算模型
图21 铝合金板有限元分析计算结果
4.4 主入口球形体玻璃幕墙结构分析与核算
本建筑西立面裙楼位置设置钢结构椭圆形玻璃盒幕墙，玻璃呈三角形状，为三边支撑，采8+12A+8+1.52PVB+8mm钢化中空夹胶玻璃，三角形玻璃边长约为3100mm。最大计算标高为28.1m。幕墙大样见图22。
图22 主入口球形体玻璃幕墙标准大样图
(1)受力路径分析
1)垂直于玻璃面板的水平荷载：
面板→铝压码(结构胶)→铝合金副框→支承骨架→主体钢结构
2)平行于玻璃面板的竖向荷载：
面板→铝压码(结构胶)→铝合金副框→支承骨架→主体钢结构
(2)荷载说明
1)幕墙自重
8+1.52PVB+8mm+12A+8mm钢化中空夹胶玻璃，自重gK1=0.614kPa;考虑幕墙支撑杆件，配件等重量，考虑幕墙自重为gK=0.9kPa。
2)风荷载
结合GB50009-2012《建筑结构荷载规范》及本工程风洞试验报告进行取值。本系统风荷载取值为：+2.42/-2.58(kN/㎡)
3)地震荷载：
水平地震荷载：
qEk=5αmax GK/A=5×0.12 GK/A ，qE=1.3qEK。
(3)夹胶玻璃有限元分析
主入口球形体玻璃幕墙采用8+12A+8+1.52PVB+8mm钢化中空夹层玻璃，玻璃为三角形，边长尺寸约为3100mm由于外片玻璃受力不利，采用结构计算软件STAAD对外片玻璃板块进行建模计算，经分析计算大面玻璃的强度和刚度均满足设计要求。见图23,24.
图23 大玻璃有限元应力分析
图24 大玻璃有限元变形分析
(4)钢结构有限元分析
对主入口球形体玻璃幕墙钢架计算模型进行整体建模，将各种荷载作用到杆件上，采用经“中国建筑金属结构协会建筑钢结构委员会”鉴定认可的设计软件STAAD/CHINA 2005进行分析计算，如计算模型和计算结果如图25所示。
图25 受力模型及加载情况
4.5 裙楼构件式幕墙结构分析与核算
本工程裙楼位置为构件式玻璃幕墙，首层层高为5.7m，2至4层层高为5.1m，5层层高5.2m。幕墙系统见光位采用(8+1.52PVB+8)+12A+10中空夹胶钢化Low-e玻璃，层间采用6+1.14PVB+6夹胶钢化玻璃，首层玻璃最大分格为1600mm(宽)×3750mm(高)，二层以上玻璃最大分格为1500mm(宽)×2350mm(高)，最大计算标高取为70m。立柱形式：低风压区采用普通闭腔型立柱，高风压区铝包钢形式。局部大样见图26。
图26 裙楼构件式幕墙标准大样图
(1)幕墙受力路径分析
1)垂直于幕墙的水平荷载：
玻璃→结构胶→横梁(或立柱)→横梁与立柱连接→立柱→立柱与支座连接系统→支座→预埋件
2)平行于幕墙的竖向荷载：
玻璃→结构胶→横梁→横梁与立柱连接→立柱→立柱与支座连接系统→支座→预埋件
(2)幕墙荷载说明
1)幕墙自重
a) 8+1.52PVB+8mm+12A+10mm钢化中空夹胶玻璃，自重gK1=0.67kPa;
b) 6+1.14PVB+6mm钢化夹胶玻璃，自重gK3=0.31kPa;
c)考虑幕墙支撑杆（词条“撑杆”由行业大百科提供）件，配件等重量，考虑幕墙自重为gK=0.9kPa。
2)风荷载
结合GB50009-2012《建筑结构荷载规范》及本工程风洞试验报告进行取值。本系统风荷载取值为：高风压风(北面边角)：+2.53/-6.68(kN/㎡) ;其它区域：+2.53/-3.29(kN/m2); 首层：+2.21/-3.29(kN/㎡)
3) 地震荷载：
水平地震荷载：
qEk=5αmax GK/A=5×0.12 GK/A ，qE=1.3qEK。
(3)幕墙开启扇受力分析
开启扇通过合页固定于横梁，边部及下端通过8个锁点固定于窗框。结合GB50009-2012《建筑结构荷载规范》及本工程风洞试验报告进行取值。本系统风荷载取值为：+2.53/-6.68(kN/㎡)，取-6.68(kN/㎡)，则
WK=6.68(kN/㎡);
W=1.4WK=9.35 (kN/㎡);
qEk=5×0.12×670/1000=0.402 (kN/㎡);
qE=1.3qEK=0.5226 (kN/㎡);
W合=1.0×9.35 + 0.5×0.5226 = 9.61 (kN/㎡)。
采用STAAD进行建模计算，计算模型及计算结果如图27,28所示，通过计算插芯抗剪力为5667.7(N)，锁点抗剪力为6374.2(N)，锁点强度满足设计要求，故开启扇强度满足设计要求。
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