工程案例分析：厦门杏林湾营运中心幕墙设计解析

　　按规范要求对作用于幕墙同一方向上的各种荷载应作最不利组合。对垂直立面上的幕墙，其平面外的荷载最不利荷载组合为：

　　W合 =1.0 W + 0.5qE……………………… (4.2.2-4)

　　其中, W合为组合荷载的设计值(kN/㎡)。

　　4.3 塔楼单元式幕墙结构分析与核算

　　塔楼标准层高度为4.3米，49F以上层高4.6米(4.7米)，避难层高5.7米。标准横向分格为B=1550mm;单元玻璃透光部位玻璃采用8+1.52PVB+8+12A+10mm钢化夹胶玻璃。标准层玻璃最大分格为1550×2650mm，避难层玻璃最大分格为1550×3660mm，层间梁位玻璃采用6+1.14PVB+6mm厚钢化夹胶玻璃，玻璃最大分格为1550×600mm;幕墙横向为明框形式，竖向为明隐结合形式。楼层跨度较大位置设钢架支撑，使单元跨度为标准层跨度。最大计算标高为261.9米，标准大样图如右页图19所示：

　　(1)幕墙传力路径分析

　　玻璃→结构胶(压码)→横梁或立柱→立柱与支座连接系统→支座→主体结构

　　(2)幕墙荷载说明

　　1)幕墙自重

　　a) 8+1.52PVB+8mm+12A+10mm钢化中空夹胶玻璃，自重gK1=0.67kPa

　　b) 6+1.14PVB+6mm钢化夹胶玻璃，自重gK2= 0.31kPa

　　c)考虑幕墙支撑杆件，配件等重量，考虑幕墙自重为gK=0.9kPa

　　2)风荷载

　　结合GB50009-2012《建筑结构荷载规范》及本项目风洞试验报告进行取值。本系统风荷载取值为：a)标准层：+3.81/-6.86(kN/㎡) ; b) 4.7米层高：+5.87/-6.48(kN/㎡) ; c) 5.7米层高：+3.56/-6.16(kN/㎡)。

　　3)地震荷载

　　水平地震荷载：

　　qEk=5αmax GK/A=5×0.12 GK/A ，qE=1.3qEK。

　　(3)铝合金板有限元分析计算

　　采用结构计算软件STAAD对铝板进行分析计算，模型和计算结果如右页图20-21所示，经计算分析铝合金板强度和挠度均符合设计要求。

　　4.4 主入口球形体玻璃幕墙结构分析与核算

　　本建筑西立面裙楼位置设置钢结构（词条“钢结构”由行业大百科提供）椭圆形玻璃盒幕墙，玻璃呈三角形状，为三边支撑，采8+12A+8+1.52PVB+8mm钢化中空夹胶玻璃，三角形玻璃边长约为3100mm。最大计算标高为28.1米。幕墙大样见图22。

　　(1)受力路径分析

　　1)垂直于玻璃面板（词条“玻璃面板”由行业大百科提供）的水平荷载：

　　面板→铝压码(结构胶)→铝合金副框→支承骨架→主体钢结构

　　2)平行于玻璃面板的竖向荷载：

　　面板→铝压码(结构胶)→铝合金副框→支承骨架→主体钢结构

　　(2)荷载说明

　　1)幕墙自重

　　8+1.52PVB+8mm+12A+8mm钢化中空夹胶玻璃，自重gK1=0.614kPa;考虑幕墙支撑杆件，配件等重量，考虑幕墙自重为gK=0.9kPa。

　　2)风荷载

　　结合GB50009-2012《建筑结构荷载规范》及本工程风洞试验报告进行取值。本系统风荷载取值为：+2.42/-2.58(kN/㎡)

　　3)地震荷载：

　　水平地震荷载：

　　qEk=5αmax GK/A=5×0.12 GK/A ，qE=1.3qEK。

　　(3)夹胶玻璃有限元分析

　　主入口球形体玻璃幕墙采用8+12A+8+1.52PVB+8mm钢化中空夹层玻璃，玻璃为三角形，边长尺寸约为3100mm由于外片玻璃受力不利，采用结构计算软件STAAD对外片玻璃板块进行建模计算，经分析计算大面玻璃的强度和刚度均满足设计要求。

　　(4)钢结构有限元分析

　　对主入口球形体玻璃幕墙钢架计算模型进行整体建模，将各种荷载作用到杆件上，采用经“中国建筑金属结构协会建筑钢结构（词条“建筑钢结构”由行业大百科提供）委员会”鉴定认可的设计软件STAAD/CHINA 2005进行分析计算，如计算模型和计算结果如图所示。

　　4.5 裙楼构件式幕墙结构分析与核算

　　本工程裙楼位置为构件式玻璃幕墙，首层层高为5.7米，2至4层层高为5.1米，5层层高5.2米。幕墙系统见光位采用(8+1.52PVB+8)+12A+10中空夹胶钢化Low-e玻璃，层间采用6+1.14PVB+6夹胶钢化玻璃，首层玻璃最大分格为1600mm(宽)×3750mm(高)，二层以上玻璃最大分格为1500mm(宽)×2350mm(高)，最大计算标高取为70米。立柱形式：低风压区采用普通闭腔型立柱，高风压区铝包钢形式。局部大样如下图：

　　(1)幕墙受力路径分析

　　1)垂直于幕墙的水平荷载：

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