1、 试件的抗拉
强度标准值
试件1、(170－22)×12×84×1.785=266293N
试件2、(290－22×2)×12×84×1.785=442623N
试件3、(340－22×2)×12×84×1.785=532587N
试件4、(290－40×2)×12×84×1.785=377849N
2、螺栓
抗剪强度设计值
一个螺栓 2×130×π×16×16/4=52276
二个螺栓 2×52276=104552N
3、一个玻璃孔的挤压强度
标准值
22×(12－2)×58.8×1.785=23091N
前三组试件中不论单孔、双孔，还是双孔的距离远近，试件的宽度不同，除三个特异值外，破断力均在20多KN，尽管试件净
截面抗拉强度值、螺栓的抗剪强度值均远大于破断力，也就是说只与一个玻璃孔的
抗力强度有关，再多的孔都不会提高接头的抗力强度。其实，第三项计算是一种巧合，玻璃的均匀受压强度远远大于玻璃的
弯曲抗拉边缘强度，况且玻璃的强度
离散性很大。
试验虽粗浅，但已足够说明钢木结构的对接接头原理不能很好的实现
玻璃板的对接，就是说玻璃的对接接头不能以螺栓和玻璃孔间的挤压
强度来设计和构造。究其原因有三：
1、 螺栓孔的间距加工有容许误差，不能同时受力。
2、 玻璃
钻孔必须从两面相对钻进，孔径的同心度有容许误差，孔壁也不能同时受力。
3、 玻璃没有塑性变形性能，是
脆性材料。
因此，玻璃的对接接头不能完全沿用钢木结构的对接接头的理念，而应有自已的机理。我们采用钢夹板与玻璃间涂树脂胶，用螺栓将钢夹板压紧，保持增加钢夹板与玻璃间的摩擦力，(摩擦力与正压力成正比)使螺栓与玻璃孔壁间没有硬性接触(加橡胶套管)不会因硬碰硬将玻璃挤压破裂，改变钢夹板与玻璃的叠合面积和螺栓扭紧的压力，使粘结摩擦力与玻璃的抗拉压及
弯曲强度相等，达到等强接头。螺栓的个数取决于螺栓直径和钢夹板厚度。钢夹板在螺栓的压力作用下基本不变形，保证钢夹板与玻璃间的压力在各处都基本均匀。一般的接头，12mm厚
不锈钢板，内侧车磨平，4~8个M16螺栓足够。上面写的"粘结摩擦力"一词是因为没有搞清楚是
粘结力为主还是摩擦力为主？这是需要进一步研究的。我们已成功的做成
风压设计值3.334KN/平米，面玻璃厚22mm、宽2.233m、 高度为2与3M相间，用吊夹只吊肋玻的，肋玻为12+1.52pvb+12钢化白玻、总高13m的肋玻等强接头的肋驳接全玻幕墙。
(三) 关于玻璃
大玻璃全玻幕墙中的面玻和肋玻均是整块的，因为
钢化炉的限制不能钢化，没有自爆问题，由于是整块的，面玻或肋玻哪一个突然破裂，一般不会影响全幕墙的立刻倒塌。对于肋驳接全玻幕墙，面玻不是整块的，肋玻要开孔也要钢化，故要设对接接头。因此，肋玻钢化后一定热浸(引爆)处理，更应采用夹胶玻璃，这样，个别肋玻的突然破裂，自身不会散落，而保持"整体"在幕墙上，给局部维修带来可能。
(四) 关于计算简图
参考文献2附录H，4点式幕墙的计算公式，第三章点式幕墙的主结构计算，表4中给出的肋玻的计算简图及弯矩公式是两端固定梁。而本附录给出的"国内外全玻幕墙设计(机构)几种形式"，肋玻上端均为钢夹板螺栓吊挂，下端注明为阻尼减振盒。如果上端的钢夹板螺栓吊挂方式是按等强机理设计，把它简化为固定端无疑是可以的，但下端的阻尼减振盒也简化为固定端则是不能成立的。或者说把两端都视作有同样
抗弯强度是不正确的，何况玻璃还存在伸缩间题。所以，不能笼统的给出表4的公式，是不合理、不安全的。不管大玻璃全玻幕墙还是肋驳接全玻幕墙的玻璃肋一般都宜选取简支梁简图，即参考文献3的5.5.8条规定，上端采用等强机理设计，宜选取一端固结一端铰结梁，或下端没有支点的悬臂梁。
肋玻的下端
支座是要承受水平荷载作用的支座反力的，除了钢槽与支承结构连接牢固，钢槽端部必须封口，而且应在肋玻侧边和钢槽端部间垫上硬橡
胶垫块。
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