对于尺度相对较大，刚度较小的构件，如较高的金属板女儿墙、屋面广告牌、单层索网等，也可以采用动力学的方法，将构件分布惯性力作为动力干扰荷载，按主体结构基频求其受迫振动的稳态最大动力反应，再迭加直接风荷载。当幕墙构件有较大质量、较大尺度，足以影响主体动力特性时，则应用总体结构的多振形分析方法，这里不再赘述。
三、算例
某建筑为十二层
钢筋混凝土框架结构，全高为43.50m，顶层为铝合金玻璃幕墙，立柱间距1200mm,每米长度竖向质量分布集度为60kg/m。总体结构以电算分析，得知基本振型周期为T=1.08s。
基本风压为0.35kN/m，
地面粗糙度类别为B。主体结构风载位移:第十二层楼面最大风载位移为36.90mm，其中静风载位移(取风振系数为1)为
23.93mm，则风振振幅为12.97mm，屋顶屋面最大位移为40.01mm，其中静位移为24.68mm，则风振振幅为15.33mm。按规范幕墙大面处体型系数μ8=1.2，风压高度变化系数按线性差值计算μ8=1.60。
在本算例中，幕墙构件来自风载动力效应的内力约占全部风载内力的2%。在高层建筑中，当计算
围护结构时，《建筑结构荷载规范》(GB50009一2001)规定其风荷载取值为:
规范忽略了主体结构由于风荷载引起的振动对于幕墙构件的支座动力输人产生的效应，这对于自身质量比较轻的幕墙构件来说，既能满足计算
精度要求，同时也能大大简化计算过程。
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